防爆除尘风机常用解决方案

通过实验和数值模拟研究了防爆除尘风机的流场，这是研究离心风机内部流动的两种主要方法。实验方法可以得到详细而准确的结果，但实验成本高，周期长。随着计算机技术和计算流体力学（cfd）的发展，数值方法在涡轮内部流动模拟中得到了广泛的应用。采用数值方法设计了离心风机的子午线廓线。以防爆除尘风机为例，进行了数值计算。结果表明，采用数值计算方法可以简单、准确地得到给定子午线分布的叶轮子午线轮廓。提高风机的设计效率，具有-的工程实用价值。提出了一种现代离心风机的设计方法，即数值计算法。离心风机分为三部分，分别计算。当离心风机叶轮的转速与电机相同时，大型风机可以通过联轴器将风机叶轮与电机直接联接，称为d传动。迭代法考虑了这三个部分之间的相互作用。研究表明，上述数值计算方法可为风机的改进设计提供-的依据。改进后的防爆除尘风机效率提高，噪声降低。研究了风机叶片安装的不均匀性。结果表明，数值计算方法可以定性地计算出风机的噪声值，但由于计算值与实验值之间存在较大误差，无法替代噪声的实验研究。采用不等距离安装叶片的方法可以有效地降低风机的峰值噪声。

一台带有循环通道和扩散器的后向防爆除尘风机的噪声值。利用fw-h噪声计算模型和实验方法，得到了风机叶片和扩压器表面的表面力脉动和垂直速度。得到了噪声计算所需的数据，成功有效地完成了风机噪声预测任务。防爆除尘风机在瞬态流场稳定后，用ffowcs-williams-hawkings方程计算设计风机的气动噪声，该方程主要描述了流场与动壁相互作用产生的气动噪声。在声学模拟理论的基础上，得到了运动固体边界与流体相互作用产生的噪声。方程右边的三个项分别代表流体。流体边界处的位移噪声、波动噪声和体积噪声分别属于单极源、偶极源和四极源。5%，炉内负压维持在0-50pa，锅炉稳定运行2小时后，现场测量两台引风机数据。本文计算的流体是不可压缩的，单极和四极的源项可以忽略不计。防爆除尘风机噪声的计算和结果分析表明，在设计风机出口外的计算区，有1100hz的声压峰值，声压值为58db。噪声观测点在距叶轮旋转中心2米4米处产生。风机噪声值的计算表明，1100hz时有一个声压峰值。在远场噪声计算中，随着受流点到叶轮中心距离的增加，风机噪声值呈下降趋势。

改造后，对两台防爆除尘风机进行性能评价试验，包括全负荷风机数据试验、改造前后数据试验和风机较大出力试验数据，如下所示。（1）满负荷风机数据试验：锅炉满负荷运行时，炉内氧含量维持在2.5%，炉内负压维持在0-50pa，锅炉稳定运行2小时后，现场测量两台引风机数据。满足机组满负荷要求。采用lhs方法对离心风机的进口温度、进口压力、进口流量和转速进行了采集，并对采集的数据进行了归1化处理，用于lssvm模型的训练。风机满负荷数据见表2。

（2）改造前后数据试验：风机改造后，锅炉正常运行1小时，运行参数稳定。采集风机的数据，并与改造前的数据进行比较。锅炉满负荷时，两台引风机电流降低48a。

（3）防爆除尘风机较大出力试验：冷态下，风机挡板开度为80%时，风机电流达到设计值。a风机入口挡板开启80%时，风机电流为146a，b风机入口挡板开启80%时，风机电流为145.6a，满足设计要求。

结论

（1）与改造前后引风机试验数据相比，a风机效率提高17.2%，b风机效率提高13.8%。正常运行时，风机进口挡板开度为50%~55%，风机电流95~100a，满足机组满负荷运行要求。

（2）改造后防爆除尘风机电耗降低26384 kwh，增压风机电耗降低52159 kwh，合计77543 kwh，辅助电耗降低0.5%。

（3）改造后，取消风机冷却水，风机轴承高温度为55c，满足设计要求。通过排除冷却水，每年可节约约5万吨水。

（4）通过防爆除尘风机性能试验报告和实际运行，引风机改造能满足运行要求，节电效果明显。